600 MW燃煤处理库采用新型中央燃烧器，氮浓度低，脱硝和氨注入。囱入口NOX产生预期的超净排放变化效果。一家平邑发电公司2号冷藏库于1984年建成，两个冷藏库分别于1989年和1992年投入商业运营。据安徽国家空气污染行动计划，平邑发电公司在2016年9月对冷藏机组的维护期进行了很小的改造。放，使用与氨喷射系统相关的新型低氮燃烧器，以及加工后的两个冷藏。备入口处的NOX浓度≤50mg / Nm3。邑能源发电是典型的美国型：它使用单炉，单蒸汽锅，强制循环和悬浮式露天锅炉。炉的框架完全由焊接钢制成。箱高度为72.37米，烤箱宽度为16.54米，深度为16.43米。在广场部分附近。用膜式水冷壁结构。
个燃烧器组件配备一个振荡燃烧器组件。个燃烧器组由六个粉煤燃烧器，一个上部空气室，三个油室，两个中央空气室和一个下部空气室组成。个燃烧器组的原始设计由三个蒸汽雾化油枪启动。
烧器可以倾斜30度以调节蒸汽温度。2004年底，燃烧器经历了逆向工程，结合锅炉热偏差的现代化。体热偏差热回收解决方案燃烧器喷嘴的相对位置和数量与原始设计保持不变。内容见表1.在项目的第一阶段，两个冷藏机组配备了SCR烟气脱硝装置，采用选择性催化还原（SCR）方法。原剂SCR是尿素。SCR入口处的NOx浓度估计为350mg / Nm 3. SCR单元配备有两个催化剂层：工厂必须进行脱氮和转化操作，并且预留的催化剂层是补充说。
于86％。燃烧器波纹管的尺寸保持不变，并且粉煤燃烧器由水平浓燃烧器代替到M-PM中心浓缩燃烧器中。次空气流保持不变，二次空气层之间的比例被重新分配以替换原来的二次空气通风口。除双层过热燃烧器并添加两组SOFA燃烧器，SOFA占总空气体积的30-35％（参见表2）。留原始双层催化剂并在下面加入第三催化剂层，并加入声波吹灰系统。始脱硝系统配备有电加热器，以加热进入热解炉的一次空气。系统消耗大量电力。项改造增加了一个新的热空气加热器用于烟气加热。温烟气来自高再出口以取代电加热器以加热进入热解炉的一次空气。加热器仅在冷藏单元启动和停止且负载低时才运行。旦1号锅炉燃烧器改造，飞灰含碳增长趋势，2号炉保留两层过烧层G和H.Chaudière2号2017年6月底后，价值粉煤灰每月平均含碳量为1.0％，比1号锅炉高1.5％，见表3.根据脱硝系统的改进，没有。
锅炉中，锅炉的脱硝＃2针对氨喷淋闸系统和SCR进口烟气挡板进行了优化。
喷雾网格系统的优化：单个反应器的前10个氨喷雾网格增加到20组（2 * 10），并控制每组管道的氨气注入量由小母亲进入。手动阀控制中，小母管通过歧管分成烟道中的两个支管，每个支管设有六个内径为22mm的小喷嘴。为2排，宽度方向分为10个独立控制区，宽度和浓度双向调节。SCR进气偏转器优化：原始三维SCR几何模型在修复前以1：1的比例建立，并进行CFD数值模拟。据计算结果，结构和AIG的布局已经过优化。4比较了1号和2号冷藏库的转换前后的相关参数。表中可以明显看出，2号烤箱的SCR入口的NOX排放高于烤箱的NOX排放。
No.1，表明保留初始G / H层的过热风不仅有利于控制飞灰的碳含量，而且有利于减少炉内NOX的形成。化后，冷凝器价格1号脱烤炉不会增加尿素量，SCR流量<30 mg / m3。＃2烤箱大于＃1锅炉时，尿素溶液的量平均减少0.1 T / H，尿素每年节省约400吨（超过300天） ）。应该归功于氨网格系统和偏转器的优化：在优化之后，烟囱横截面中烟气和氨的分布趋于均匀，这有利于深层搅拌反应。
硝系统增加了第三催化剂层，使烟气阻力增加了约150 Pa，引风机的能耗率略有增加，安装的能耗率也增加了。加0.031％。季，引风机接近输出上限。
解炉燃烧气体加热器取代电加热器，烟气变性电热解加热器仅在冷藏单元启动和轻负载时运行。动脱硝加热器的功率为998千瓦时，或每年运行300小时，产生30亿千瓦时的电力，569（10，000千瓦时）的电加热器，并将电力消耗率降低0.189％ 。5显示了加工后烟囱入口的平均值。1号冷藏库单元为19.3毫克/立方米，冷藏库2号为13.7毫克/立方米。氮燃烧器的改造应着重于控制含碳的飞灰。炉紧凑，冷凝器价格燃料寿命短。于中心的燃烧器应用必须过热。网格系统和挡板优化有效地减少氨消耗，降低氨排出速率，这对氨系统非常重要。空气预热器。硝催化剂层的增加应考虑夏季引起的风扇出口流量的问题，以避免限制负荷。素的热解被烟气换热器取代，节能效果显着。
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