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  在本文中,我们运用热传递的基本原理分析了冷库机组CPR 1000在停机和启动期间的热传递,证明了这种方法的可行性。种操作方式。别。于定量计算使用了冷藏库CPR1000的一般参数,因此有可能推广和应用它,并为维持类似冷藏库的工作模式提供参考。停止期间。据电网的需求,CPR1000冷库单元将面临长期的故障情况。
  角度来看,NS / SG(蒸汽发生器冷却关闭模式)模式是一种可选模式,在该模式下,如果需要,冷库可以尽快达到并网状态技术规格。模型相对安全,可以执行所涉及的RPR测试,而不会阻止后期执行。CPR1000冷库单元返回到NS / SG模式:主回路在标准热关机平台下,硼浓度大于硼散热器浓度,冷凝器价格并且三个主泵已激活。规孤岛的水侧进入正常运行,辅助机械系统进入正常运行,主蒸汽隔离阀打开,冷凝器真空不被破坏。了避免浪费水资源并避免GCTa模式下GCTc阀的波动,对第一温度回路的控制可以采用特殊的冷却方法-通过APG冷却一次回路。就是说,三台蒸汽发生器(以下简称SG)由APD供电并由小阀门ARE自动控制,GCTa / GCTc保持关闭,APG正常运行。且通过APG的放电速率提取热量,并调节一次回路的温度。能量转移过程的角度来看:一次热量通过SG转移到第二个回路,一部分加热VVP中的水,另一部分转化为高温废水APG。的VVP蒸气被冷凝为疏水性并释放到冷凝器中。APG废水由APG002RF冷却,大部分热量被脱气机吸收,少量热量(废水)排放到冷凝器中。脱气机的液位和压力稳定时,多余的热量通过ADG005VL在冷凝器中排出,最后在海水中转移。能量转移的角度来看:三个主要的CPR泵和PZR加热器约为10 MW,铁芯的衰减热功率小于10 MW,因此一次回路的总热功率小于20 MW。论传热容量APG002RF为20.5 MW,理论传热容量APG001RF为10.8 MW。此,无论热量损失如何,APG002RF均可产生第一回路的热量。旦平衡了一个或两个回路的热量,就可以忽略热量损失,简化的传热模型如图1所示。3:冷凝器冷凝器水温。
  蒸气压:7.2 MPa.g.压力:在2.6 MPa的恒定压力下的比热容g:Cp = 4.2 kJ /(kg *°C)。APG002RF提供的功率:QAPG = q3Cp(T2-T3)= 9.52 MW。流出物的焓值计算出的QAPG与由APG002RF计算出的QAPG有一定的偏差,这是由于模型简化和每次计数的误差导致的差异所致。管进行APG吹扫,表1均显示了来自不同流量新蒸汽(QVVP = q2(h2-h1))的第一回路的功率。从不同流量的APG放电得出的主回路功率(QAPG = q1(h3-h1))如表2所示。据上面的结果,可以通过以下方法获得相应主电路的热功率:如表3所示,获得了不同的新蒸汽流量和排放流量的不同组合。据表3的结果,CPR1000冷库单元在NS / SG模式下稳定,并且冷库可以通过VVP和APG热传导来推断一次电路的热功率。的蒸汽流量约为15-20吨/小时(仪表无法测量精确的流量),将APG废水调节至最大流量,并且可获得的一次热量约为25 MW。该注意的是,在不同的运行条件下,SG内部的饱和压力和饱和温度会略有变化,而废水温度会略低于饱和温度。3中的结果仅是热值的估计值。
  据先前的分析,可以得出结论,可以通过调节APG的排放速率来调节SG水的进料速率,并且可以调节一次回路的温度。于定量计算使用了冷库单元CPR1000的一般参数,因此有可能推广和应用它,并为维持类似冷库单元的工作模式提供参考。

关闭单元CPR1000时的主冷却回路APR分析_no.1185

  停止期间。这种操作模式下,第二回路的热量主要是通过液相中的热量传递来实现的,而SG中沸腾汽化热量传递的比例非常低。此,第二回路的整体热平衡相对脆弱,需要加强第二回路的水侧的重要参数。
  控和调整。这种操作模式下,后续回路的热量必须通过新的蒸气VVP和APG002RF进行传递,冷凝器价格以使初级回路的热功率降至约25 MW以下,这是热电联产的前提。
  这种操作模式下运行。
  这种操作模式下,SG水位由小型ARE阀自动控制,但水位控制的直接连接已中断,仅通过水位的闭环控制才能确保自动控制。动
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